See rakendusjuhend kirjeldab madala sagedusega võrguanalüüsi põhiprintsiipi võrguanalüsaatori kasutuselevõtu kaudu. Siin tutvustame peamiselt madala sagedusega 2-pordiliste seadmete lihtsat mõõtmist, kõrge impedantsi tuvastamise tehnoloogiat ja suure sumbumise mõõtmist.

Mõõtmise põhikonfiguratsioon 50 Ω DUT

Esiteks, 2-pordiliste seadmete edastuskarakteristikute mõõtmiseks kasutatava madalsagedusliku võrguanalüsaatori konfigureerimiseks tutvustame lühidalt tüüpiliste testitavate seadmete ühendusmeetodit. Esimene juhtum on mõõta 50 Ω seadmete, näiteks filtrite ja kaablite ülekandekarakteristikuid. Joonisel 2 on näidatud selliste testide konfiguratsioon, kasutades instrumendi võimendusfaasi testporti. R-kanali vastuvõtjat (VR) kasutatakse ergutusallika väljundpinge mõõtmiseks 50 Ω süsteemitakistusel (50 Ω ülekandeliini sisendsignaali pinge) ja t-kanali vastuvõtja (VT) on kasutatakse väljundsignaali pinge mõõtmiseks pärast edastamist läbi testitud seadme ja seejärel arvutab seade mõõdetud pingesuhte (VT / VR), et saada ülekandekoefitsient S21.

Joonisel 3 on näidatud mõõtmise konfiguratsioon seadme S-parameetri testpordiga. S-parameetri testpordi taga on mitu sisseehitatud suunasilda, nii et joonisel 2 näidatud välise juurdepääsu mõõtmise konfiguratsioonis ei ole vaja toiteeraldajat kasutada. Enamikul juhtudel kasutatakse mõõtmiseks S-parameetri testporti. 50 Ω seadmete ülekandekarakteristikud. Shide Technology: mahtuvuse mõõtmise põhimõte – testimisparameetrid Peatükk 8} Joonisel 3 on mõõtmise konfiguratsioon seadme S parameetri testpordiga. S-parameetri testpordi taga on mitu sisseehitatud suunasilda, nii et joonisel 2 näidatud välise juurdepääsu mõõtmise konfiguratsioonis ei ole vaja toiteeraldajat kasutada. Enamikul juhtudel kasutatakse mõõtmiseks S-parameetri testporti. 50 Ω seadmete ülekandekarakteristikud.

Enamiku 50 Ω seadmete ülekandekarakteristikute testimiseks kasutage seadme S-parameetri testporti. Kuid suurte summutusseadmete mõõtmiseks, näiteks DC-DC muunduri ja suure mahtuvusega möödaviigukondensaatori takistuse mõõtmisel ainult millioomi tasemega, on tavaliselt vaja kasutada šundi mõõtmismeetodit. Seda edastusreaktsiooni karakteristikute mõõtmist tuleb mõõta instrumendi kasuliku faasi testpordi, mitte S-parameetri testpordi abil. Sel juhul võib võimendusfaasi testpordi vastuvõtja poolujuv maandusstruktuur vältida madala sagedusvahemiku mõõtmisviga, mille põhjustab ergutussignaali allika ja vastuvõtja vahelise testkaabli maandussilmus (üksikasjalikult kirjeldatud hiljem).

Joonis fig 2 mõõtmiskonfiguratsioon testitava 50 Ω seadme ülekandeteguri mõõtmiseks, kasutades võimendusfaasi testporti

Joonis fig 3 mõõtmiskonfiguratsioon testitava 50 Ω seadme ülekandeteguri mõõtmiseks, kasutades S-parameetri testporti

Mõõtmise põhikonfiguratsioon

Mitte 50 Ω DUT, näide 1

Madala sagedusega 2-pordilistel seadmetel on tavaliselt mitte 50 Ω impedants ja madalsagedusvõimendi ahel on tüüpiline näide. Joonis fig 4 on mõõtmiskonfiguratsiooni näide madalsagedusvõimendi sageduskarakteristikute mõõtmiseks, kasutades võimendusfaasi testporti. Testitava seadme sisendtakistus on väga kõrge ja väljundport on ühendatud mitte-50 Ω koormusega ZL. Vastavalt praktilise rakenduse nõuetele võib koormustakistus ZL olla takistuskoormus või reaktiivkoormus.

Mõõdetav parameeter on pinge ülekandefunktsioon sisendpordist testitava seadme väljundporti ehk / out / / in. Erinevalt joonisel 50 näidatud 2 Ω seadme ülekandeteguri mõõtmisest ja Joonis fig 3, r-kanali vastuvõtja (VR) mõõdab otse vahelduvpinget testitava seadme sisendtakistusega Zin, kasutades suure impedantsi tuvastamise meetodit, mitte ei mõõta pinget 50 Ω süsteemi impedantsil. Kasutades suure impedantsi tuvastamist, saab mõõta väljundpinget (VOUT), ilma et see mõjutaks testitava seadme koormust.

Vastavalt nõutavale maksimaalsele mõõtesagedusele, sondi sisendtakistusele, sondi sisendmahtuvusele jne (mida tutvustatakse hiljem) saab instrumendi suure takistusega mõõtevastuvõtja ühendada testitava seadmega koaksiaaliga. mõõtekaabel või 10:1 passiivsond. Koaksiaaltesti kaabli kasutamisel tuleb T-pesa saab kasutada r-kanali tuvastuspunktis. Kahe sondi / testkaabli vahelise sageduskarakteristiku ja faasivea kompenseerimiseks on vaja läbiv reaktsioon kalibreerida, asetades T-kanaliga ühendatud sondipunkti TPI testpunkti ja seejärel mõõta.

Joonis 4 mõõtevõimendi konfiguratsioon, kasutades võimendusfaasi porti (maksimaalne mõõtmissagedus kuni 30 MHz)

Kui soovite mõõta võimendi sagedusreaktsiooni mõõtmissagedusel üle 30 MHz või peate võimendi mõõtmiseks kasutama väga väikese mahtuvusega sondi, kasutage instrumendi S parameetri testpordi mõõtmiseks aktiivsondi, nagu on näidatud joonisel 5. Erinevalt joonisel 4 kujutatud konfiguratsioonist põhineb siinne suhtarvu mõõtmine seadme R50 vastuvõtja 1 Ω impedantsil ja õigeks mõõtmiseks tuleb TP1 katsepunktis läbi viia otsevastuse kalibreerimine. mõõta pinge ülekandefunktsiooni / out / / in. Kui läbiva reaktsiooni kalibreerimist ei teostata (või läbiviik ei ole ühendatud, nagu on näidatud joonisel 5), on mõõdetud võimendus 6 dB suurem kui õige väärtus, kuna vahelduvpinge mõõdetuna sisemise 50 Ω võrdlusvastuvõtjaga on ainult pool VIN-st.

Kõrgsagedusalas üle kümne MHz mõõtmisel võib 50 Ω läbivoolu ühendamine testitava seadme sisendporti vältida seisulaine tekkimist, mis on põhjustatud instrumendi 50 Ω impedantsi ja kõrge sisendi vahelisest impedantsi mittevastavusest. testitava seadme impedants. Läbivoolu ühendamisel tekib aga keskjuhi ja mõõtekaabli maanduse vahele šundi signaalitee, mis võib suurte Atenuaatorite (nt CMRR ja PSRR) mõõtmisel tekitada maandusahelaga seotud mõõtmisvigu, mistõttu tuleb olla tähelepanelik. . Kui rangelt kaaluda, on parem mitte ühendada läbipääsu.

Joonis 5 Mõõtevõimendi konfiguratsioon S-parameetri testpordi ja aktiivse sondi abil (maksimaalne mõõtmissagedus kuni 30 MHz)

Mitte 50 Ω DUT, näide 2

joonised fig. 6 ja 7 on konfiguratsiooninäited 2-pordilise seadme mõõtmiseks ning seadme sisend- ja väljundtakistus jääb vahemikku sadadest Ω kuni 1 või 2 K Ω. Tüüpilised rakendused on madalsageduslikud passiivfiltrid, nagu keraamilised filtrid ja LC-filtrid. Nendes näidetes saab impedantsi sobitamise saavutada, ühendades ainult ühe jadatakisti. Joonisel 6 on kujutatud võimenduse faasi testporti kasutava testi konfiguratsiooni. Suhe VT / VR on 1 K Ω süsteemi impedantsi ülekandetegur.

Mõnede filtrite mõõtmisel on enne katsetamist vaja ühendada koormuskondensaator CL paralleelselt koormustakistusega. Vältimaks mõju filtri iseloomulikele parameetritele mõõtmisel, peab suure takistusega sondi sisendmahtuvus olema väga madal. Seetõttu tuleks suure takistusega t-kanaliga vastuvõtja ühendada 10:1 passiivse sondiga, mille sisendmahtuvus on umbes 10 PF. Vastasel juhul, kui testitav seade on mahtuvusliku koormuse suhtes tundlik, tuleks seda mõõta aktiivse sondiga instrumendi S parameetri testpordis. Palun vaadake joonisel 5 näidatud mõõtevõimendi konfiguratsiooni.

Samaväärseid mõõtmistulemusi saab saada t-kanali 50 Ω sisemise takistuse kasutamisel suure takistusega sondi asemel ja teise sobiva takisti ühendamisega, nagu on näidatud joonisel 7. See konfiguratsioon on lihtsam ja selle eeliseks on see, et sondi ei sisestata T-kanalisse. See konfiguratsioon ei sobi aga kõrge hülgamisastmega filtrite mõõtmiseks, kuna seeria sobitamise takistus vähendab mõõtmise dünaamilist ulatust. Sel juhul väheneb dünaamiline ulatus 20 * log (50 / 1000) = 26 dB võrra.

Joon. 6 kõrge impedantsiga sondiga passiivse filtri mõõtmiskonfiguratsioon (kui testitav seade ei ole mahtuvusliku koormuse suhtes eriti tundlik)

Joonis 7 passiivse filtri mõõtmise konfiguratsioon, kasutades instrumendi 50 Ω sisendporti

Kasutage sondi mõõtmiseks otse trükkplaadil

Teine rakendusnäide on sondi kasutamine otse trükkplaadil mõõtmiseks. Esmalt mõõtke vooluringi või seadme sageduskarakteristikut testitud trükkplaadi kahe katsepunkti vahel. Joonisel fig 8 on näidatud, kuidas mõõta vooluahela mooduli 2 sageduskarakteristikuid, kasutades võimendusfaasi testporti. Kasutades TP1 ja TP2 katsepunktides tuvastamiseks kahte suure impedantsiga sondi, saab vooluahela mooduli 2 sageduskarakteristikuid otse mõõta.

Sarnaselt joonisel 4 kujutatud mõõtevõimendi konfiguratsioonile tuleb instrumendi suure impedantsiga vastuvõtja ühendamisel testitava seadmega koaksiaaltesti kaabel või 10:1 passiivsond õigesti valida vastavalt maksimaalsele katsesagedusele, sisendtakistusele. sondi sisendmahtuvus.

Joonis 8 testitava seadme mõõtmine trükkplaadil, kasutades võimendusfaasi testporti ja kahte suure impedantsi sondi (maksimaalne katsesagedus kuni 30 MHz)

E5061b vektorvõrguanalüsaatori} võimenduse faasi testpordi maksimaalne testisagedus on 30 MHz. Kui sondi kasutamise sagedus trükkplaadil olevate seadmete mõõtmiseks ületab 30 MHz, on lahenduseks ühendada aktiivne sond S-parameetri testpordiga ja seejärel viia mõõtmine läbi kahes etapis, nagu on näidatud joonisel 9.

Esiteks on aktiivne sondipunkt TP1 mõõtepunktis, et mõõta vooluringi mooduli 1 reaktsioonikarakteristikuid ja mõõtmistulemused salvestatakse registri radadena. Seejärel mõõtke TP1 mõõtepunktis vooluahela moodulite 2 ja 2 üldised reaktsioonikarakteristikud ja salvestage mõõtmistulemused andmeradadena. Lõpuks saame kasutada seadet andmeraja / registriraja arvutamiseks, et saada ahela mooduli 2 sageduskarakteristikud.

Kui sondi punkt kalibreeritakse kõigepealt mõõtepunktis TP1 ja seejärel mõõdetakse mõõtepunkti TP2 mõõtepunktis, võib saada ka samaväärseid mõõtmistulemusi. Sel viisil saab vooluringi mooduli 2 reaktsioonikarakteristikud TP1 võrdluspunkti suhtes saada otse ilma trajektoori tööfunktsiooni kasutamata.

Kui testitava seadme väljundkarakteristikud TP2 punktis on tundlikud TP1 punkti mahtuvuse suhtes, erinevad testitava seadme tingimused teises etapis veidi esimesest etapist ja lõppmõõtmisel esineb vigu. nende kahe etapi mõõtmistulemuste arvutamisel saadud tulemused. Mõõtmisvea minimeerimiseks, nagu on näidatud joonisel fig 9, on ainult mõõtmise teises etapis vaja ühendada virtuaalne mahtuvus C2, mille mahtuvuse väärtus on ligikaudu võrdne aktiivse sondi sisendmahtuvusega. Selle mahtuvuse kompenseerimise meetodi üks rakendusi on ülaltoodud kaheastmelise mõõtmismeetodi kasutamine kiire operatiivvõimendi faasivaru mõõtmiseks. Tegelikku mõõtmisnäidet tutvustame hiljem.

Joonis 9 mõõteseadmed trükkplaadil, kasutades suure impedantsi sondi (maksimaalne katsesagedus kuni 30 MHz)

Kui ribalaiuse (ifbw) seadistus madala sagedusega mõõtmiseks

Ifbw (keskmise sagedusriba) määramine mõõtmisel on üks levinumaid probleeme, millega paljud madalsageduslike võrguanalüsaatorite kasutajad kokku puutuvad. Laiemat ifbw-d kasutatakse tavaliselt kõrgsageduslike mõõtmiste jaoks, et saavutada kiirem skaneerimiskiirus, kuid madala sagedusega mõõtmiseks on vaja kitsamat ifbw-d, et vältida mõõtmisvigu, mis on põhjustatud peamiselt läbivoolust. Võttes näiteks suure sumbumisega seadme, eeldades, et mõõtmise algussagedus on 1 kHz ja ifbw on 3 kHz, teisendatakse testitava seadme poolt nõrgendatud väike signaal vahesageduslikuks (if) signaaliks ja võib läbida vastuvõtja IF-filtrit. Sel ajal tekib probleem. Nagu on näidatud joonisel 10, on kohaliku ostsillaatori lekkesignaali (LO läbivoolu) sagedus samuti väga lähedane IF-sagedusele ja see võib läbida ka IF-filtrit, mis põhjustab ebaõigeid sageduskarakteristiku mõõtmistulemusi.

Joonisel 11 on näidatud 60 dB atenuaatori mõõtmistulemused mõõdetuna e5061b võimendusfaasi testpordiga. Mõõtesignaali võimsus on - 10dBm, mõõtmise algussagedus on 1kHz, ifbw on seatud 3kHz ning T mõõtekanali ja R mõõtekanali atenuaatorid on seatud 20dB. Kuvatavatest mõõtmistulemustest on näha, et algsageduse lähedal on lo läbivoolust põhjustatud vigane mõõtereaktsioon. Sarnane olukord tekib isegi siis, kui mõõteseadmeid nagu madalpääsfiltrid ja mõõdetud raadiosagedussignaali võimsus on suur.

Sel juhul muutub stardisageduse lähedal mõõdetud trajektoor RF signaali sagedusele väga lähedase Lo läbivoolu häirete tõttu ebastabiilseks. Nende probleemide vältimiseks saate määrata ifbw väärtuse, mis on palju väiksem kui algsagedus (näiteks seadke see 1/5 algsagedusest) või kasutada ifbw auto I režiimi (kui ribalaius on automaatne). Kui instrument teostab logaritmilist skaneerimist, seatakse ifbw väärtus kitsast laiale automaatselt iga kümne sageduse muutmise korral, et skaneerimise koguaeg ei oleks liiga pikk. E5061b ifbw automaatrežiim seab skaneerimissageduse suurenemisega iga ifbw väärtuse viiendikule iga kümne oktaaviriba algsagedusest.

Joonis 10 mõõtmisviga, mis on põhjustatud läbivoolust

Joon. 11 60 dB atenuaatori (käivitussagedus = 1 kHz, ifbw = 3 kHz ja automaatne) mõõtmistulemused

Mõõtmismeetod suure impedantsi sondi abil

Õige tuvastamismeetod on kõrge takistusega sondiga täpseks mõõtmiseks väga oluline. Erilist tähelepanu tuleks pöörata sondi sisendmahtuvusele. Sondi suur sisendmahtuvus vähendab sondi sisendtakistust kõrgsageduslike mõõtmistingimuste korral. Näiteks kui sondi otsa sisendmahtuvus (CIN) on 100pF, on selle sisendtakistus 15.9 K Ω (1 / (2 * pi * f * CIN)), kui mõõtesagedus on 100 kHz, mis on siiski kõrge takistus. Kui aga mõõtmissagedus tõuseb 10 MHz-ni, muutub selle sisendtakistus 159 Ω. Paljudel mõõtmisjuhtudel ei ole see takistus piisavalt kõrge. Lisaks mõjutab sondi suur sisendmahtuvus ka mahtuvuslikule koormusele tundlike seadmete mõõtmistulemusi, nagu passiivne filter, resonantsahel ja mõned võimendi parameetrid, mis on määratud mahtuvustingimustega (näiteks võimendi faasivaru). ). Nende rakenduste puhul, kui võrguanalüsaatoril on suure takistusega sisendport (nt e5061b), on vaja kasutada madala sisendmahtuvuse tuvastamise meetodit. Lihtsaim viis DUT-i ühendamiseks mõõtmise ajal on DUT-i ühendamine instrumendi suure takistusega sisendpordiga, kasutades koaksiaalkaablit (nt BNC-kaabel, mille ühes otsas on testklamber) või 1:1 passiivset sondi, nagu on näidatud joonisel. Joonis 12.

Kui mõõtmissagedusvahemik on alla 1 MHz ja sondi sisendmahtuvus mahtuvusliku koormusena ei mõjuta testitavat seadet, on see meetod hea lahendus. Võrreldes 10:1 passiivse sondiga ei vähenda see 1:1 tuvastusmeetod mõõtmise dünaamilist ulatust ja sellel võib olla hea signaali-müra suhe (SNR) isegi väikeste signaalide korral. Selle meetodi puuduseks on see, et katsekaabli mahtuvuse ja suure takistusega sisendpordi mahtuvuse superpositsiooni tõttu on sondi sisendmahtuvus suur. Isegi väga lühikese kaabli kasutamisel ulatub sisendmahtuvus kaabli otsas kümnetesse PF-i. Seetõttu ei sobi see meetod kõrgsageduslikuks mõõtmiseks sagedusega üle 1MHz ega ka mahtuvusliku koormuse suhtes tundlikuks mõõtmiseks.

Joonis 12 koaksiaaltestikaabel või 1:1 passiivne sond

Nagu on näidatud joonisel 13, võib ostsilloskoobis tavaliselt kasutatav 10:1 passiivne sond vähendada sondi sisendmahtuvust. See sond on spetsiaalselt ette nähtud kasutamiseks suure takistusega sisendpordiga. 10: 1 sisendmahtuvus passiivse sondi lõpus on üldiselt umbes 10 PF, mis võimaldab seda kasutada kõrgema mõõtmissageduse tuvastamiseks. Sarnaselt üldise ostsilloskoobi kasutamisele on suure impedantsi tuvastamiseks tavaline viis kasutada 10:1 passiivset sondi, kui instrumendil on kõrge sisendtakistuse mõõtmise port. Selle puuduseks on see, et mõõtmise dünaamiline ulatus väheneb 20 dB võrra sondi 10:1 sumbumise mõju tõttu. Seetõttu ei sobi see meetod väga väikeste signaalide mõõtmiseks.

Aktiivsel sondil on suur sisendtakistus ja väga väike sisendmahtuvus ning kuna sondi pordi lähedal on aktiivsed vooluahela komponendid, ei nõrgenda see mõõdetud signaali, nagu on näidatud joonisel 14. Näiteks sisendtakistus / / mahtuvus 41800a aktiivse sondi (alalisvoolu kuni 50 Ω MHz) väärtus on vastavalt 100 K Ω / / 3pf. Lisaks saate sondi otsa ühendada 10:1 adapteri, et anduri impedants ja mahtuvus jõuaksid 1 m Ω / / 1.5 PF-ni, kuid see vähendab dünaamilist ulatust 20 dB võrra. Kui teil on vaja mõõta kõrgsagedusalas üle 30 MHz või kui testitav seade on mahtuvusliku koormuse suhtes väga tundlik, soovitame valida aktiivse sondi.

Joonis 13 10:1 passiivne sond

Joonis 14 aktiivne sond

Signaalide eraldamine suhte mõõtmisel

50 Ω seadmete ülekandekoefitsiendi mõõtmiseks, näiteks passiivfiltril süsteemitakistusega Z0 = 50 Ω, või muude väärtuste iseloomuliku impedantsiga Z0 seadmete ülekandeteguri (süsteemi impedants tuleb teisendada sobitusahela abil) , on vaja eraldada instrumendi ergutusallika poolt väljastatavad signaalid ja saata need vastavalt instrumendi r-kanali mõõtevastuvõtjale (referentssignaal) 50 Ω ja testitava seadme sisendporti. Kui kasutatava ergutusallika väljundpordis ei ole sisseehitatud signaalieraldusseadet (nt sisseehitatud toiteeraldusseade või sisseehitatud suunasild), on vaja kasutada vastavat eraldusseadet signaali eraldamise lõpetamiseks väljaspool instrument.

E5061b-3l5-l on S-parameetri testport. Enamiku 50 Ω seadmete edastuskarakteristikute mõõtmiseks saab kasutada S-parameetri mõõtmisporti ilma väliste signaalieraldusseadmeteta. Kuid mõnes rakenduses, kus on vaja ülekandeteguri mõõtmiseks kasutada instrumendi võimenduse faasi testporti, näiteks alalis-alalisvoolu muunduri väljundtakistuse mõõtmisel šundi meetodil, on vaja kasutada väliseid signaalieraldusseadmeid.

Lineaarmõõtmisseadmetel põhineva võrgu üldise analüüsi jaoks on signaalieraldusseadmetele kõige olulisem nõue tagada 50 Ω ergutusallika väljundtakistus (allika sobitamine) suhte mõõtmisel. Kõige tavalisem ja soovitatavam signaalieraldusseade on kahe takistusega võimsuseraldusseade, mille sagedusvahemik on alalisvoolu kuni GHz, mis tagab suhte mõõtmisel suurepärase väljundi impedantsi.

Suhte mõõtmine, kasutades joonisel 15-a näidatud võimsuseraldajat, on samaväärne kahe joonisel 15-b lõpetatud mõõtmisega. vahelduvpinget (VO) hargnemispunktis joonisel 15-a võib vaadelda kahe virtuaalse ergutusallika pingena joonisel 15-b. Nagu on näidatud joonisel, on samaväärse allika väljundtakistus r-kanali ja t-kanali mõõtmisel 50 Ω, mis on tavaliselt ideaalne allika sobitamise tingimus 50 Ω võrgu mõõtmiseks.

Pange tähele, et kahe takistusega võimsuseraldaja sobib ainult suhte mõõtmiseks, mitte 50 Ω süsteemitakistuse absoluutse pinge mõõtmiseks, kuna eraldaja füüsiline väljundtakistus on testitava seadme suunast 83.3 Ω, mitte 50 Ω.

joonisel fig. 15 Ω seadme 50 liini suhte mõõtmine toiteeraldaja abil

Lisaks toiteeraldajale on signaale eraldavateks seadmeteks veel madalsageduslik suundsidur või reaktiivvõimsusjaotur (vahelduvvooluühendus trafoga) ning nende kaks väljundporti on suure isolatsiooniga (25 või 30 dB). Zfdc-15-6 suundsidur (0.03 kuni 35 MHz, BNC liides) või ZFSC toitejaotur (0.002 kuni 60 MHz, BNC liides), mida toodab (miniskeemid. Com) on üks esindustooteid. Kuigi nende maksimaalne sagedus on vaid umbes 30 MHz või 60 MHz ja madalsageduslik sagedus võib ulatuda vaid mõne kHz või kümnete kHz-ni, on need seadmed ideaalsed valikud, kui sagedusvahemik vastab rakendusnõuetele. Kuna nende kahe väljundpordi vahel on suur isolatsioon, ei sisene testitava osa sisendpordist peegeldunud signaal otse r-kanali vastuvõtjasse, seega ei mõjuta see r-kanali mõõtmistulemusi.

Kui ülaltoodud seadmeid kasutatakse suhte mõõtmisel signaalieraldusseadmetena, ei ole nende ekvivalentse allika sobitamise mõju nii hea kui topelttakistuse võimsuseraldaja kasutamisel. Allika sobitamise efekti parandamiseks on mõnikord vaja selle väljundpordi ja testitava seadme vahele ühendada atenuaator (umbes 6 dB). Selle signaalieraldusseadme eeliseks võimsuseraldaja ees on see, et selle absoluutne allika väljundtakistus (pordi sobitamine) on 50 Ω, mis võimaldab mõõta absoluutset pinget 50 Ω keskkonnas, kuigi üldiselt on absoluutse pinge mõõtmine madalal. - sagedusmõõtmise rakendused ei ole nii olulised kui raadiosageduslike rakenduste puhul.

Kolmest takistist koosneva takistusjõujaoturi kolme takistusharu takistusväärtus on Z0 / 3. See võimsuseraldaja ei sobi suhte mõõtmiseks. Kui võtta virtuaalseks signaaliallikaks kolmetakistuse võimsusjaguri hargnemispunkt (sarnaselt topelttakistuse võimsusjaguriga), on samaväärse allika väljundtakistus mitte 50 Ω, vaid 50/3 = 16.7 Ω ja isolatsioon väljundpordid on madalad (ainult 6 dB). Kui testitava seadme sisendtakistus ei ole 50 Ω, põhjustab kolme takistuse võimsusjaoturi kasutamine suhte mõõtmisel tõsise mõõtmisvea.

Joonis 16 suunaühendus / sild

Joonis 17 takistuse võimsusjaotur (ei kehti suhte mõõtmisel)

Suurte sumbumisseadmete mõõtmine madalas sagedusalas

Mõõtmisviga

Traditsioonilise madala sagedusega võrguanalüsaatoriga mõõdetud suure sumbumisega seadmete puhul, kui mõõtesagedus on alla 100 kHz, mõjutavad mõõtmistulemusi tõenäoliselt katsekaabli maandusahelaga seotud vead. Need vead ilmnevad madala sagedusega võimendi CMRR-i ja PSRR-i mõõtmisel. Kõige tõsisem probleem on kaabli varjestustakistuse (metallpunutise takistuse) mõõtmisel tekkinud viga, mida ei saa ignoreerida madala sagedusega alla 100 kHz.

Joonisel 18 on kujutatud suure sumbumisseadme mõõtmise juhtum võrguanalüsaatori abil. Kui testitava seadme sumbumisväärtus on väga kõrge, on testitava seadme väljundpinge Vo väga väike. Ideaalis peaks ka mõõtevastuvõtja VT poolt mõõdetud vahelduvpinge olema vo.

Kuid madala sagedusega vahemikus siseneb välise ühisrežiimi müra tõenäoliselt ergutusallika ja vastuvõtja vahelise testkaabli maandusahelasse, nagu on näidatud joonisel 18. Pingelangus välise varjestuskihi takistusel RC2 mõõtekaabel on vc2. Kuna mõõdetud pinge Vo ise on väike väärtus, põhjustab pinge vc2 vastuvõtja VT pinge mõõtmise vea, mistõttu lõplik mõõdetud sumbumise väärtus on vale.

Vastavalt erinevale faasisuhtele VO ja vc2 vahel võib tegelik mõõdetud sumbumise väärtus olla suurem või väiksem kui testitava seadme tegelik sumbumise väärtus. Või mõnel juhul on mõõtmistulemuste trajektooril ilmne vajumine.

Joon. 18 mõõtmisviga, mis on põhjustatud kaabli varjestuse takistusest (1)

Testkaabli maandussilmus põhjustab madala sagedusega mõõtepiirkonnas täiendavaid mõõtmisvigu. Võite ette kujutada, et testitaval seadmel on šundi signaali tee ja selle impedants Zsh on väga väike. Tüüpiline näide on šundi läbimise meetod, et mõõta madala sagedusriba elektrijaotusvõrgu komponentide, näiteks alalis-alalisvoolu muunduri ja suure võimsusega möödaviigukondensaatori impedantsi, millioomi impedantsi.

Ideaalis tuleks ergutusallika signaal pärast testitava seadme läbimist mõõtekaabli välise varjestusmetalli kaudu tagasi suunata ergutusallika poolele.

Madalsageduskatse ajal aga voolab ergastusallika vool ka t-kanaliga mõõtevastuvõtja küljel olevasse testkaabli varjestuskihti. Sarnaselt tavarežiimi müra nähtusele tekitab t-kanaliga mõõtekaabli varjestuskihti voolav ergutusallika vool mõõtekaabli välimise varjestuskihi takistusel RC2 pingelangu vc2, mis põhjustab t-kanaliga mõõtekaabli varjestuskihis tõrkeid. vastuvõtja mõõtmistulemused vt. Sel juhul on mõõdetud sumbumise väärtus suurem kui testitava osa tegelik sumbumise väärtus.

Tuleb märkida, et need mõõtmisvead, mis on seotud testkaabli maandusahelaga, esinevad ainult mõõtmissageduse vahemikus, mis on madalam kui 100 kHz. Kõrgemas mõõtesagedusvahemikus toimib koaksiaaltesti kaabli induktiivsus ühisrežiimiga drosselina (balun), nii et mõõtetulemuse viga põhjustav vool ei läbiks VT küljel asuvat mõõtekaabli varjestuskihti. vastuvõtja.

Joonis 19 kaabli (2) varjestustakistusest põhjustatud mõõtmisviga

Suurte sumbumisseadmete mõõtmine madalas sagedusalas

Traditsioonilised lahendused

Praegu on ülalkirjeldatud mõõtmisvea minimeerimiseks mitu tehnikat. Traditsiooniliselt on kõige sagedamini kasutatav meetod väikese magnetrõnga kinnitamine testkaabli külge või testkaabli kerimine suurele magnetrõngale mitu pööret. Magnetrõnga meetodit kasutav ekvivalentskeem on näidatud joonisel 20. Magnetrõngas võib suurendada mõõtekaabli varjestuse impedantsi ja summutada kaabli varjest läbivat voolu, mõjutamata seejuures mõõtekaabli keskjuhtmesse voolavat ja tagasi pöörduvat voolu. ergutusallika küljele.

Mõõtekaabli varjestuskihil oleva magnetrõnga enda induktiivsusest tekitatud takistus vähendab maanduskontuuri kaudu voolavat ühisrežiimi müravoolu ja mõõtekaabli küljel asuvasse varjestuskihti voolavat ergutusallika voolu. VT vastuvõtja. Lisaks kasutatakse ergutusallika küljel asuval mõõtekaablil ka magnetrõngast, et ergutusallika vool läbi kaabli varjestuskihi ergutusallika poolele tagasi suunata.

Kuid tegelikult pole seda meetodit lihtne teha, sest peame leidma kõrge induktiivsusega (kõrge läbilaskvusega) kvaliteetse magnetrõnga, et see saaks vea täielikult kõrvaldada väga madalas mõõtmissagedusvahemikus. Lisaks on mõnikord raske hinnata, kas magnetrõngas töötab tõhusalt, eriti kui testitava seadme sumbumisomadused on ebaühtlased.

Selle rakenduse jaoks soovitame rõngasüdamikku metglas Finemet f7555g（ Φ 79 mm) 。 Palun vaadake www.metglas.com com.

joonisel fig. 20 magnetrõnga kasutamise lahendus mõõtmisvea vähendamiseks

Lahendus kasutades e5061b-3l5

E5b-30l5061 võimendusfaasi testpordil (3 Hz kuni 5 MHz) on ainulaadne riistvaraarhitektuur, mis võib kõrvaldada mõõtmisvea, mis on põhjustatud testkaabli maandusahelast signaaliallikast vastuvõtjani. Joonisel fig 21 on kujutatud võimenduse faasi testporti kasutava mõõtmise lihtsustatud plokkskeem. Vastuvõtja on jadamisi ühendatud poolujuva takistusega | ZG | mis on umbes 30 Ω madala sagedusega alla 100 kHz. Sarnaselt magnetrõnga kasutamisega näeme intuitiivselt, et impedants | ZG | takistab mõõtekaabli varjestusvoolu. Alternatiivina eeldame, et pinge kõikumine testitava seadme maandusküljel on VA, nagu on näidatud joonisel 21. Kuna rshieid on palju väiksem kui vastuvõtja sisendtakistus 50 Ω võrra, saab VT ligikaudu saada järgmiselt. valem:

VT=Vc2+Vo=Va x Rc2/(Rc2+Zg）+Vo

Kuna RC2 < < ZG |, võib ülaltoodud valemi esimest liiget ignoreerida, on VT peaaegu VO, mida me tõesti peame mõõtma. Seetõttu saab varjestuse takistuse mõju minimeerides õigesti mõõta testitava seadme suurt sumbumist või millioomi paralleeltakistust. E5061b võimenduse faasi testimisport võimaldab lihtsalt ja täpselt mõõta suuri sumbumise väärtusi madala sagedusega vahemikus.

Teisest küljest, nagu ka teised olemasolevad madala sagedusega võrguanalüsaatorid, kasutab e5061b-3l5 S-parameetri testpordi mõõtmise vastuvõtja standardset maandusarhitektuuri. Kui S-parameetri testporti (näiteks kui mõõtmissagedus ületab 30 MHz ja võimendusfaasi testporti ei saa mõõtmiseks kasutada) kasutatakse madalsagedusliku suure sumbumisseadme mõõtmiseks, tuleb siiski kasutada magnetrõngast. testkaabli maandusahelast põhjustatud vea kõrvaldamiseks.

Joonis 21 lahendus, kasutades e5061b - 3l5 võimendusfaasi testporti

Võimendusfaasi testpordi efektiivsus

Joonisel 22 on näidatud e90b ＾ s parameetritesti pordi ja võimendusfaasi testpordiga 5061 dB koaksiaalsummuti ülekande mõõtmistulemused. Katse sagedusvahemik on 100 Hz kuni 10 MHz. Joonisel vasakul oleva kanali 1 mõõtmisrada on S-parameetri testpordi mõõtmistulemus. Nagu joonisel näha, näitavad mõõtmistulemused ilma magnetsüdamikku kasutamata valesid mõõtmistulemusi suurte väärtustega madalsagedusalas, mis on põhjustatud ergutusallika ja vastuvõtja vahelise testkaabli maanduskontuurist põhjustatud veast. Teine lugu samal joonisel on mõõtmistulemus pärast magnetrõnga lisamist testkaablile. Kuigi madala sagedusriba mõõtmistulemus paraneb, ei ole väga madala sagedusriba mõõtmistulemus siiski piisavalt täpne.

Kanali 2 mõõtmisrada joonise paremal küljel on mõõtetulemus, kasutades võimendusfaasi testporti. Nagu joonisel näidatud, saab selle meetodi abil õigesti mõõta sumbumist -90 dB, kui mõõtmissagedus on alla 100 Hz, ja mõõtmistulemusi ei mõjuta testkaabli maandussilmus.

Joonis 22 kolme erineva mõõtmismeetodiga saadud mõõtmistulemuste võrdlus

Operatsioonivõimendi mõõtmise näide

Suletud ahela võimendus

Järgmistes jaotistes kirjeldatakse üksikasjalikult näiteid operatiivvõimendite erinevate sageduskarakteristikute mõõtmise kohta.

Joonisel 23 on näide suletud ahela võimenduskonfiguratsiooni mõõtmisest lihtsal inverteerival võimendil (AV = - 1) võimendusfaasi testpordiga (mõõtmissagedus kuni 30 MHz).

Et minimeerida sondi mahtuvuse mõju võimendi koormustingimustele, on soovitatav kasutada 10:1 sondi, mille sisendmahtuvus on suhteliselt väike.

Võimenduse ja faasi sageduskarakteristikute täpseks mõõtmiseks on vaja kalibreerida mõõtekanali T sondi punkt TP1 katsepunktis, et välistada võimenduse ja faasi vead kahe sondi vahel.

Joonis 23 konfiguratsiooninäide rõnga võimenduse mõõtmisest, kasutades võimendusfaasi testporti

Kui teil on vaja mõõta võimendi sageduskarakteristikuid sagedustel üle 30 MHz, peate kasutama S-parameetri testporti ja aktiivsondi. Joonisel 24 on kujutatud konfiguratsiooninäide. Otsese reageerimise jaoks peame kalibreerima TP1 testpunkti sondipunkti. Kuna kanali R vastuvõtja sisendtakistus on 50 Ω, peame TP1-le määrama võrdluspunkti, et saaksime mõõta testitava seadme sisend- ja väljundportide pingeülekande funktsiooni.

Joonisel 25 on näide e5061b ja 41800a aktiivse sondi S-parameetri testpordiga kiire operatiivvõimendi suletud ahela võimenduse mõõtmisest. Kursor asub piirsagedusel - 3 dB, mis näitab, et võimendi ahela ribalaius on umbes 20 MHz.

Joonis 24 konfiguratsiooninäide ringi võimenduse mõõtmisest S-parameetri testpordi abil

Sagedus = 100Hz kuni 100MHz
Ergastusallika võimsus = 0dbm
Kui ribalaius on automaatne (ülemine piir = 1 kHz)

Joonis 25 suletud ahela võimenduse mõõtmise näide

Avatud ahela võimendus

Operatsioonivõimendi avatud ahela võimenduse mõõtmiseks on palju meetodeid. Kõige tavalisem meetod on pinge suhte VT / VR mõõtmine vooluringis, nagu on näidatud joonisel 26. Eeldades, et operatiivvõimendi avatud ahela võimendus on a, kui voolutugevus on IR2, võib saada järgmise valemi:

(VT-VR)/R2 = {VT-(-A x VR)}/Zout

Kui zout < R2, saab pinge suhte VT / VR arvutada järgmise valemi järgi

VT/VR = (-A-Zout/R2)/(1-(Zout/R2)) = -A

Suure võimendusega operatiivvõimendite puhul, kui suletud ahela võimendus AV on väga väike (nt AV = - R2 / R1 = - 1), on pinge VR liiga väike, et seda täpselt mõõta, eriti kui avatud ahela võimendus on väga suur. kõrge madala sagedusega vahemikus.

Lineaarses tööpiirkonnas, kui suletud ahela võimendus AV suureneb, suureneb proportsionaalselt ka pinge VR ja seda on lihtsam instrumendiga mõõta. Näiteks kui AV = R2 / R1 = 10, on VR VR väärtus, kui AV = 1.

Joonis 26 suletud ahela võimenduse mõõtmise konfiguratsiooninäide

Joonisel fig 27 on kujutatud konfiguratsioonimeetodit võimendusfaasipordiga mõõtmiseks. Suhte mõõtmise tulemus T / R võib otseselt kujutada avatud ahela võimendust a. Faasi sageduskarakteristikute täpseks mõõtmiseks, ilma et seda mõjutaks sondi suurest mahtuvusest tingitud koormustingimused, tuleks koaksiaaltestikaabli asemel kasutada 10:1 passiivset sondi.

Joonis 27 konfiguratsiooninäide avatud ahela võimenduse mõõtmisest võimendusfaasi testpordi abil

Joonisel 28 on kujutatud töövõimendi avatud ahela võimenduse mõõtmistulemused ühikvõimenduse tingimusel (R1 = R2 = 1 K Ω), mis on mõõdetud joonisel fig 27 kujutatud võimendusfaasi konfiguratsioonimeetodiga ja katsesagedusvahemik on alates 10 Hz kuni 30 MHz. Nende mõõtmiste põhjal saab tuletada faasivaru. Eeldades, et faasinihet pole, leidke lihtsalt tagasiside tee ülekandefunktsioon 阝: RI / () I + R2) = & frac12; =- 6 dB joon ja seejärel asetage kursor + 6 dB punktile, et leida silmuse võimendus IA & korda; 阝] = 0 dB ristmik. Faasivaru saab otse välja lugeda kursori vastavast asendist faasirajal, täpselt nagu tsüklilist ülekandefunktsiooni ax 阝 (kaasa arvatud 180-kraadine inversioon), mida näeme operatiivvõimendi sisendpordis.

Jälgede kõikumine suure võimenduse piirkonnas on tingitud dünaamilise jõudluse halvenemisest, mis on põhjustatud passiivse sondi 20 dB kaotusest. Kuna me mõõdame avatud ahela võimendust võimendi ühikulise võimenduse all, on r-kanali vastuvõtja poolt mõõdetud vahelduvpinge suure võimenduse piirkonnas väga väike, mis toob kaasa jälje kõikumise. Jälje kõikumine suure võimenduse piirkonnas ei ole probleemiks mõõdetud andmete faasivaru mõõtmisel madala võimendusega piirkonnas.

Kui aga tahad mõõta ka väga suurt võimendust madalas sagedusalas, tuleb 10:1 passiivsond asendada koaksiaaltestikaabliga ja mõõta eraldi veel üks avatud ahelaga võimendus. R-pordi vastuvõtja sumbumendiks seatakse 0 dB ja T-pordi vastuvõtja sumbumendiks 20 dB, nii et r-kanali vastuvõtjal saab mõõta väga väikest pinget, kui hea signaali-müra suhe. Pange tähele, et see mõõtmise konfiguratsioon on rakendatav ainult keskmise ja madala sageduse vahemikus, kus avatud ahela võimendus on suhteliselt kõrge ja r-kanali vastuvõtja pinge ei ületa vastuvõtja maksimaalset sisendtaset (summuti on seatud väärtusele 0d).

Joonis 28 avatud ahela võimenduse ja faasi mõõtmise näide võimenduse faasiportide abil

Kui operatiivvõimendi avatud ahela võimendust mõõdetakse üle 30 MHz, tuleb kasutada aktiivsondi ja S-parameetri katseporti. Kuna S-parameetri testpordi jaoks on lubatud ainult üks aktiivne sond, peate kasutama kaheastmelist mõõtmismeetodit. Konkreetsed sammud on järgmised.

1. Kalibreerige sondi vastus TPI katsepunktis.

2. Mõõtke S21 mõõtepunktiga TP2 katsepunktis ja salvestage rööbastee andmed andmete kaudu -> MEM-operatsioon (mõõtmise esimene samm).

3. Ühendage virtuaalne kondensaator TP2-ga ja seejärel mõõtke S21 TP3 katsepunktis (mõõtmise teine ​​etapp).

4. Kasutades instrumendi matemaatilise funktsiooni arvutamise funktsiooni, jagage teise sammu mõõtmistulemus juba esimese sammu registris salvestatud andmetega (andmed / mälu), et saada avatud ahela võimenduse tulemus.

Teise etapi mõõtmisel ühendatud virtuaalne mahtuvus on sama, mis esimese etapi mõõtmise sondi mahtuvus. Kõrgsageduslikus mõõtmispiirkonnas mõjutab see avatud ahela faasi mõõtmisstruktuuri. Selle virtuaalse mahtuvuse mahtuvus peaks olema sama, mis aktiivse sondi sisendmahtuvus.

Kui teil on vaja mõõta väga suurt avatud ahela võimendust, on kõige parem kasutada testkaablil magnetrõngast, et kõrvaldada maandusahelast põhjustatud mõõtmisviga, mis võib esimeses etapis mõjutada väga väikeste signaalide mõõtmistulemusi. .

Joonis 29 konfiguratsiooninäide avatud ahela võimenduse mõõtmisest aktiivse sondi abil

Joonisel 30 on näide avatud ahela võimenduse ja faasi mõõtmisest joonisel 29 toodud konfiguratsiooniga. Rada 1 on TP2 katsepunktis mõõdetud vastuse tulemus. See on TP2 sisendpinge ja nõrgendatud pinge suhe. 2. rada on TPB katsepunktis mõõdetud reaktsioon, mis on suletud ahela võimendus ja faas. Trajektoor 3 on nendest mõõtmistulemustest arvutatud avatud ahela võimendus ja faas, mis saadakse mõõdetud trajektooril matemaatilise funktsiooni arvutamise (andmed / mälu) tegemisel.

Nagu varem mainitud, on faasivaru vastava faasimõõtmise tulemuse väärtus, kui avatud ahela võimendus on võrdne 6 dB. Sel ajal on ahela võimendus 0 dB. Selles näites on faasivaru umbes 86 kraadi.

Joonis 30 avatud ahela võimenduse ja faasi mõõtmise näide aktiivse sondi abil

Ühisrežiimi tagasilükkamise suhe CMRR

Operatsioonivõimendite ja muude madala sagedusega diferentsiaalvõimendite CMRR-i (common mode rejection ratio) on tavaliselt raske mõõta, kuna peate mõõtma väga suurt ühisrežiimi sisendsummutust. Ühisrežiimi tagasilükkamise suhe on määratletud kui CMRR = ad / AC, kus ad on diferentsiaalrežiimi võimendus ja AC on ühisrežiimi võimendus. Joonis 31 näitab mõõtmise konfiguratsiooni võimendusfaasi testpordiga. Suurte sumbumisväärtuste mõõtmiseks on vaja 10 dB kaoga 1:20 passiivse sondi asemel ühendada vastuvõtja ja testitav osa koaksiaaltestikaabliga.

Võite pöörata lüliti SW1 asendisse a, et mõõta ühisrežiimi võimenduse (summutus) AC ja SW1 asendisse B, et mõõta diferentsiaalvõimenduse reklaami. Seejärel arvutatakse CMRR vastavalt AD / AC-le (= 20 & korda; log (AD / AC) DB-s). Ahela diferentsiaalvõimendus on IADI = R2 / R1 = 10 ja selle ühisrežiimi võimendus AC on 10 korda (st 20 dB), kui IADI = 1. Selle mõõtmismeetodi abil saab mõõteriista CMRR-i mõõta üle 100 dB.

Kuna võimenduse faasi testport on pooleldi ujuv vastuvõtja arhitektuur, saate kõrget CMRR-i täpselt mõõta, kõrvaldades testkaabli maandusahelast põhjustatud mõõtmisvea.

Joonis fig 31 konfiguratsiooninäide ühisrežiimi hülgamissuhte CMRR mõõtmisest, kasutades võimendusfaasi testporti

CMRR-i sagedusega üle 30 MHz saab mõõta S-parameetri testpordi ja aktiivse sondi abil. Sel juhul on tavarežiimi mürast põhjustatud mõõtmisvea kõrvaldamiseks vaja kasutada testkaablil magnetrõngast, nagu on näidatud joonisel 32. Võib kasutada Metglas Finemet f7555g magnetrõngast（ Φ 79 mm： metglas. com).

Joonis 33. Näitab mõõtmise näidet võimendusfaasi testpordiga. 1. rada tähistab tavarežiimi võimendust vahelduvvoolu ja rada 2 on diferentsiaalrežiimi võimendusreklaam (= 20 dB). Maandusahela mõju kõrvaldamisega saab täpselt mõõta ühisrežiimi võimendust AC umbes -90 dB. Trajektoor 3 on nende tulemuste põhjal arvutatud CMRR. Sellel olev kursor näitab, et CMRR on umbes 80 dB 100 kHz juures. Madalsagedusalas on CMRR suurem kui 100 dB.

Joonis 32 CMRR-i mõõtmise konfiguratsiooninäide S-parameetri pordi abil

Sagedus = 100Hz kuni 100MHz
Ergastusallika võimsus
Vahelduvvoolu mõõtmiseks: 0 dBm
Reklaami mõõtmiseks: - 15 dBm
Kui ribalaius = automaatne (max 100 Hz)
Vastuvõtja att seaded
Vahelduvvoolu mõõtmine: 20 dB (R-kanal)
0 dB (t-kanal)
Reklaami mõõtmine: 20 dB (r-kanal ja t-kanal)
Selles mõõtmisnäites ei ole tasakaal RI ja R2 vahel täielikult optimeeritud.

Joonis 33. Näide CMRR mõõtmisest, kasutades võimendusfaasi porti

Võimsuse tagasilükkamise suhe (PSRR)

Võimendi võimsuse tagasilükkamise suhe (PSRR) on veel üks raskesti mõõdetav parameeter, kuna see nõuab suure sumbumisväärtuse mõõtmist. Siin on see defineeritud kui PSRR = AV / AP, kus AV on võimendi ahela suletud ahela võimendus ja AP on võimendus toiteallika sisendpordist (positiivne / negatiivne) väljundporti. Sarnaselt CMRR-i mõõtmisele on AP lineaarses tööpiirkonnas otseselt võrdeline AV-ga.

Joonis fig 34 näitab PSRR-i (positiivse PSRR) mõõtmise konfiguratsiooninäidet võimendusfaasipordiga. Kuna IAVI = R2 / R1 = 1, näidatakse mõõdetud vooluahela võimendust otse operatiivvõimendi PSRR (= 1 / AP, negatiivse väärtusega DB väärtus) pöördarvuna. Mõõdetud ergutusallika signaal suunatakse toiteallika positiivsele poolusele ja sellel on alalispinge. Mudelil e5061b on sisseehitatud alalispinge allikas, mis võimaldab sisemiselt ühendada ergutusallika vahelduvvoolu signaalile alalispinge eelpinge.

Joonis 34 PSRR-i mõõtmise konfiguratsiooninäide, kasutades võimendusfaasi testporti

PSRR-i sagedusega üle 30 MHz saab mõõta S-parameetri testpordi ja aktiivse sondi abil. Sarnaselt CMRR-i mõõtmisele S-parameetri testpordi abil, soovitame testkaabli maandusahelast põhjustatud mõõtmisvea kõrvaldamiseks kasutada testkaablil olevat magnetrõngast. Joonisel 36 on näide PSRR-i mõõtmisest võimendusfaasi testpordiga. Sellel olev kursor näitab, et PSRR on umbes -87 dB sagedusel 1 kHz. E5061b-3l5-l on alalisvoolu jälgimise funktsioon, mille abil saab kontrollida testitavale seadmele tegelikult rakendatud alalispinge väärtust.

Joonis 35 PSRR-testi konfiguratsiooninäide S-parameetri testpordi abil

Joonis 36 PSRR-i mõõtmise näide, kasutades võimendusfaasi testporti

väljundtakistus

Operatsioonivõimendi väljundtakistuse mõõtmine ei ole kahe pordi ülekandeparameetri mõõtmine, vaid ühe pordi impedantsi mõõtmine. Tavaliselt on operatiivvõimendite suletud ahela väljundtakistus vahemikus kümnetest millioomidest madalatel sagedustel kuni 100 oomini kõrgetel sagedustel. Selleks, et mõõta täielikult selles impedantsi vahemikus, on sobiv lahendus peegelduse mõõtmise meetod. Joonisel fig 37 on kujutatud konfiguratsiooninäide operatsioonivõimendi suletud ahela väljundtakistuse mõõtmiseks. Mõõtmise ajal tuleb teha avatud vooluahela / lühise / koormuse kalibreerimine (täielik ühe pordi kalibreerimine).

Joonis 37 väljundtakistuse mõõtmise konfiguratsiooninäide

Joonis fig 38 on suletud ahela väljundtakistuse mõõtmise näide. Mõõdetud jälg näitab impedantsi väärtuse amplituudi, mis on joonistatud läbi impedantsi teisendusfunktsiooni arvutamise. Vasakpoolne jälg näitab väljundtakistust logaritmilises skaalas [20x log izi DB]. Parempoolne joon näitab väljundtakistust lineaarses skaalas [Ω].

Joonis 38 väljundtakistuse mõõtmise näide

See sisu pärineb võrgust / kiirest RF Baihuatanist. See veebisait pakub ainult kordustrükki. Selle artikli vaadetel, seisukohtadel ja tehnoloogiatel pole selle veebisaidiga mingit pistmist. Rikkumise korral võtke meiega ühendust, et see kustutada!